本文導讀目錄：
1、當磁弧振蕩法作用于電弧增材制造制備的Hastelloy C276合金（1）
2、INCONEL 617 在 1100°F 至 1400°F 的溫度下穩定性能
當磁弧振蕩法作用于電弧增材制造制備的Hastelloy C276合金（1）
https://doi.org/10.1016/j，一般來說，殘余應力的研究僅限于簡單的幾何形狀，例如在AM制造的樣品和模型中使用薄壁，這是由于在大型結構中使用完全耦合的熱-機械模型的高，模型計算結果與實驗測量結果吻合較好，在薄壁結構中，根據測量點的高度和掃描模式。
應力也隨著最終建造高度的增加而變化，因為縱向應力從拉伸變為壓縮，并可能向底部再次轉換為拉伸，對于法向(建筑方向)，由于底板受彎曲變形的約束，殘余應力在墻體中心處為壓應力，逐漸向邊緣處為拉應力。
進一步的建模表明，邊緣處存在高拉應力是由于底板對薄壁彎曲的約束，而不是由于熔體池尺寸的增大，圖A1 典型快照顯示了在WAAM過程中由熱相機拍攝，電弧絲增材制造(WAAM)，在沉積過程中以金屬絲為原料。
電弧為熔合源，沉積效率高、工作環境友好、無危險粉末，與基于電子和激光的工藝相比，設備投資低，另一方面，由于沉積層厚，且在制造過程中經歷了復雜的熱循環和較高的熱輸入。
WAAM制造的零件具有一些共同的特征，包括試樣表面粗糙度高，成分偏析明顯，殘余應力大等，微觀結構的非均質和各向異性以及機械性能的相關變化。
決定了WAAM材料和組件的最終性能，這通常限制了它們在生產狀態下的直接應用，因此，對WAAM材料的制造工藝和制造后工藝的優化是提高W，圖1 (a)縱向振蕩，(b)橫向振蕩，(c)圓振蕩時電磁線圈的位置，未完待續。
冷軋12Cr-1.5Mo-lW鋼在不同溫度下時效后，隨著時效溫度提高到700℃(1290 F)，顯微組織是穩定的，700℃時，晶內析出相有溶解現象，晶界析出相有粗化現象，但在此溫度下沒有明顯的微觀結構變化，經x射線衍射鑒定。
析出相主要為M23C6，在725℃(1340 F)，可以觀察到再結晶和沉淀粗化，這兩種效應都隨著溫度的升高而加速，圖3 沉積過程中的電弧行為:(a)無MAO，MAO在(b) 5 Hz。
(c) 10赫茲，(d) 20hz，在5Hz下的MAO似乎可以提高所生產合金的機械性能，而在10Hz和20Hz的更高頻率下的應用對機械性能，本研究增強了對WAAM制備的HastelloyC2，為利用MAO方法裁剪WAAM制備的合金的微觀結構和，HastelloyC276的液相溫度范圍為1323，基于使用熱感攝像機的觀察(見典型的快照記錄組件的溫。
在凝固冷卻速率沒有MAO約160.3℃/ s，遠低于229.6℃/秒的記錄在應用MAO 5赫茲，當MAO頻率增加到10 Hz和20 Hz時，凝固速率分別降低到177.8℃/s和180.5℃/，值得一提的是，隨著MAO頻率的增加。
凝固時間也有所增加，而不是之前報道的的減少，頻率(10和20 Hz)隨凝固時間的增加而增加的現，因此，與低頻率(5 Hz)相比，高頻率的MAO引起了更集中和更高的熱輸入密度，在較高的頻率下。
在振蕩周期中，流體流動方向的反轉時間較短，從而導致焊接池中攪拌液體的速度較低，從而降低磁場的有效性，如圖3、圖4所示。
在當前GTAM模式下，MAO的應用對金屬液滴尺寸沒有明顯的影響，這是因為所使用的電弧偏轉角較小，磁功率也較低，Cr-l合金的顯微組織，5Mo-lW鋼(熱6455)在不同溫度下時效100。
在50% HNO3中電解腐蝕，極性相反，在本研究中，通過電弧增材制造（WAAM）在沉積鎳基合金Hast，應用了三種不同頻率（5 Hz、10 Hz和20 H，研究了WAAM沉積HastelloyC276合金試，并與未使用MAO的試樣進行了比較。
電弧運動和熔池形態的在線監測表明，WAAM過程中加入MAO可降低沉積過程中的電弧密度，從而縮短凝固時間，這反過來又提高了竣工合金的表面精度，此外，通過MAO的應用，枝晶顯示出更高的生長方向變化。
并減少了枝晶臂間距（DAS），表1列出了本研究中使用的HastelloyC276，在振蕩頻率分別為5 Hz、10 Hz和20 Hz的，在尺寸為205mm × 105 mm × 6 mm，4個樣品的WAAM工藝參數保持不變。
電弧電流為140 A，移動速度為100 mm/min，送絲速度為1000 mm/min，GTAW焊槍以10 L/min的流速使用高純氬(9，并使用尾部保護氣體。
以盡量減少沉積零件的氧化，３．２． 表面粗糙度和幾何測量，2．1． 材料制造，圖1總結了在焊接系統中加入電磁線圈的三種類型的安排，這些排列導致了三種不同的可能的應用磁場方向:(1)，(2)B?橫向平行(y?)用一個電磁線圈引起的縱向。
用兩個電磁線圈誘導電弧的圓周振蕩(圖1c)，本研究選擇圓弧振蕩模式，由于電弧振蕩幅度過大，導致電弧不穩定，導致電弧珠粗糙，燒穿，因此選擇了振幅較低的5v電壓。
之前的研究表明，5 Hz和10 Hz的MAO頻率對改善WAAM過程，在目前的工作中，設置了更寬的電信號范圍，產生5 Hz、10 Hz和20 Hz的MAO頻率，圖3顯示了在不同頻率(5、10和20 Hz)下，在沒有MAO和有MAO的情況下，在沉積過程中捕捉到的一系列焊接電弧輪廓。
如圖3a所示，在沒有MAO的情況下，WAAM的弧形輪廓穩定且靜態，相反，在不同頻率的MAO作用下，沉積過程中出現了動態振蕩弧(圖3b-d)。
在當前施加的圓振蕩模式下，當外加磁場使焊接電弧偏轉時，等離子體電弧的方向同時發生變化，因此，電弧以圓形模式移動，并在熔融金屬上產生額外的攪拌，當頻率從5 Hz增加到20 Hz時。
偏轉角度變化不大(~10°)，隨后，對于所有頻率，隨著MAO的加入，弧長略有增加，Corradi等人也發現了應用MAO后鋼和鈦合金材，這些結果證實了在WAAM過程中，MAO的應用確實引起了電弧運動。
在接下來的章節中，將進一步研究MAO在WAAM中的應用，以討論其對熔池行為、熱演化、宏觀組織和微觀組織以及，3．1，熔池的性能，表1 本研究中使用的HastelloyC276線的。
滅弧后，在每層冷卻過程中，增加氬氣流量30 s，在下一層沉積之前，任何飛濺的顆粒都要用不銹鋼刷去除，在層間沉積之間大約間隔60秒。
沒有采用其他方法來控制層間溫度，采用fira655sc熱成像相機，測量范圍為?40-2000℃，波長范圍為7.5-14μm，捕捉成形件的溫度場，測量凝固時間，另外。
用另一臺焊接攝像機(Xiris)觀察了沉積過程中的，攝像機水平安裝在焊接電弧的同一水平面上，這是最常用和被認為是觀察電弧行為的最佳角度，通過匹配尺寸和形狀，將微凝膠“對接”到模具中，(a-b)模擬結果與(c-d)實際組分對IN718，結果與(c-d)模擬結果吻合較好。
2．2，材料表征，圖4顯示了第五層沉積過程中捕捉到的典型熔池行為(為，在四種沉積條件中，在沒有MAO的樣品中。
從正面觀察到最窄的焊接熔池，如圖4a所示，用ImageJ?軟件測量得到的熔池長度為17.7±，在5 Hz、10 Hz和20 Hz頻率下，熔池長度分別為19.2±0.4 mm、21.1±0，此外，在沒有MAO的情況下。
熔池中電弧熱暴露位置一致，在焊弧下方出現下沉變形(圖4a)，然而，隨著MAO的加入，電弧暴露位置周期性振蕩，導致熱加載面積增大，熔池長度增加。
從圖4b-d可以看出，熔池的下沉變形也隨著弧度的偏轉而發生位移，據報道，這種擺動行為引起了物理攪拌，并增加了熔池中的對流流動，導致了相對較大的整體溫度梯度和較短的凝固時間。
總的來說，磁力攪拌提高了墻面光潔度，注意，樣品沉積在5?MAO的Hz顯示最低的Rs（~145，但表面粗糙度的改善與MAO頻率的增加不呈線性關系（，進一步提高磁攪拌10赫茲的頻率和20 Hz似乎溫和，表明攪拌效率降低(3.1節)，表面粗糙度略有增加。
然而，在10 Hz和20 Hz條件下沉積的樣品的Rs值仍，為~152 ~160 μ m，考慮到表面粗糙度的尺度，10 Hz和20 Hz的條件差異不顯著，實驗結果表明，5hz的MAO電極頻率是提高表面光潔度的最佳頻率，表明5hz是目前實驗條件下提高表面光潔度的最有效頻。
提高了沉積層的表面精度，有利于穩定沉積，減少了后加工，因此MAO的應用有利于提高WAAM加工精度和穩定性，提高最終零件質量，沉積系統建立在一個已建立的WAAM系統之上，該系統由GTAW焊接系統、保護氣體單元、送絲器和襯。
在WAAM系統中加入了本課題組研制的由電磁線圈和振，磁場力(F?)即“洛倫茲力”，是焊接電弧電流(I?)與外部磁場(B?)的向量積，即F?=I?× B?，外部線圈定義了F?和B?的方向。
并決定了振蕩模式，用激光表面掃描儀對四種沉積樣品的表面光潔度進行了評，利用MATLAB軟件對掃描結果進行處理，計算表面粗糙度的標準差(SD)，并將其用于量化表面光潔度質量，金相標本提取- z平面的每個沉積樣品，如圖2所示。
并且按照標準程序準備包括裝配、拋光和electro，在室溫下15毫升鹽酸，顯微照片用徠卡DM6000光學顯微鏡(OM)拍攝，用掃描電子顯微鏡(SEM JEOL JSM-700，Oxford Instruments X-Max ，采用x射線衍射法(XRD)，以Cu Kα (λ = 1.5418?)為輻射源。
分析了其相組成，圖2 冶金和機械試驗試樣提取示意圖，不同NH3/NO比下Shell UOP工藝對SO2，利用磁弧振蕩法調整電弧增材制造Hastelloy ，關鍵詞：HastelloyC276，電弧增材制造(WAAM)。
磁弧振蕩枝晶，納米壓痕，江蘇激光聯盟陳長軍原創作品，表2 4個試樣的總壁高和總壁寬的測量參數，研究結果還表明。
由于凝固過程中的元素偏析，在枝晶間區域形成了脆性的金屬間相，這對增材制造的HastelloyC276組分的性能，除細化晶粒外，MAO的應用還可以減少不良的微觀偏析和熱裂的可能性。
從而提高金屬材料的機械性能，盡管有這些公認的優勢，但很少有研究在鎳基HastelloyC276合金W，并了解其對生產部件的微觀偏析、枝晶組織和機械性能發，為此，本研究旨在了解在gtaw基WAAM過程中應用MAO。
圖5 不同條件下沉積材料的表面粗糙度曲線:(a)無，和MAO (b)在5hz，(c) 10 Hz，(d)在20 Hz，沉積合金在所有四種條件下的橫截面顯微圖如圖6所示，確定了沉積材料的總壁寬(TWW)和總壁高(TWH)，結果如表2所示，與未添加MAO的樣品(TWH = 16.5 mm和。
添加MAO的樣品高度增加，寬度減小，在3個MAO樣品中，5 Hz樣品的TWH最大、TWW最低，而20 Hz樣品的TWH最低、TWW最大的趨勢相反，由于冷卻速度通過較高的散熱基板，第一個幾個淀積層有更高或不同層帶間距，但隨著繼續沉積。
層的形態和高度樂隊變得穩定，此外，除前幾層外，未添加MAO的樣品(見圖6a)呈現出相對平坦、淺層，而MAO樣本通常有更厚的條帶。
在MAO樣品中，層帶間距的增加與TWH的增加相一致，為了減少溫室氣體的排放和滿足日益增加的電力需求，全世界越來越需要開發低排放的能源，作為傳統化石燃料的替代品，鎳基高溫合金通常用作發電或儲存系統中各種惡劣環境中，同時，它們也被評價為第4代反應堆的建造材料。
包括超臨界水冷堆(SWCR)和熔鹽堆(MSR)，HastelloyC276是一種固溶體強化鎳基高溫，在惡劣的酸性和氟化鹽環境中具有優異的抗氧化性和耐腐，它在環境和高溫下也表現出優異的機械性能，因此，由于HastelloyC276結合了上述的良好性能，已被研究作為MSR和SWCR的候選結構材料，此外。
HastelloyC276廣泛應用于航空航天領域，特別是作為航空發動機部件和化學加工應用(如煙氣脫硫，由于四種試樣的起始絲和沉積參數一致，因此可以認為，MAO細顆粒引起的熔池凝固時間的縮短是導致r含量降，綜上所述。
MAO縮短了凝固時間，促進了對熔池中溢流的控制，此外，少量的熱積累有利于降低MAO刺樣品的表面粗糙度，使用MAO時，電弧的擺動行為及其較大的長度可以降低輸入熱密度，從而可能降低熔池的平均溫度。
從而減少熱積累，較短的凝固時間和較少的蓄熱可以減少熔池的溢流，從而降低表面粗糙度，另一方面，磁攪拌作用對熔池表面粗糙度也有影響，攪拌效率取決于熔融金屬的慣性和黏度。
圖4 第5層沉積過程中記錄的典型動態熔池形貌:(a，MAO在(b) 5 Hz，(c) 10赫茲，(d) 20 Hz，在金相試樣中部的枝晶間和枝晶核心區進行納米壓痕，獲得納米硬度(H)和楊氏模量(Er)，在Hysitron TI 950 Triboind，壓痕載荷為7 mN。
步長為7 m，維克氏硬度測量的相同的金相試樣，遍歷從上到下的垂直方向和水平方向的寬度(見圖2)，使用Matsuzawa Via-F自動維氏試驗機的，步長0.5毫米，和一個縮進住15秒的時間，在移動方向(x-y面)，從4個試樣中各提取7個拉伸試樣。
距離側面區域15mm，如圖2所示，在Instron萬能試驗機上進行了恒定的十字頭位移，用視頻拉伸儀測量了拉伸加載過程中的位移，來源：Tailoring the surface ，dendritic microstructure 。
Additive Manufacturing，與使用傳統制造工藝的材料中常見的等軸組織不同，增材制造合金通常具有枝晶組織，并伴有優先晶粒取向，除晶粒尺寸外，枝晶形貌(枝晶臂間距、枝晶取向等)及相關溶質分布是。
之前的研究表明，采用gtaw基WAAM制備的Hastelloy C，這是導致機械性能各向異性的主要原因，用激光傳感器對四個樣品的表面光潔度進行了掃描，為了限制檢測噪聲。
掃描區域被選擇在距離沉積層的起始和底部15毫米的地，因為電弧的啟動和熄滅，它們的尺寸不穩定，表面粗糙度(Rs)掃描結果如圖5所示，結果表明，在3種不同的頻率下，未添加MAO的樣品中Rs的SD值從~200 μ m。
這證明了MAO對提高waam材料表面光潔度的能力，熔敷材料的表面粗糙度受填充絲、保護氣體、走線速度(，如果向煙氣中注入氨，FGD裝置可以同時降低NOx，氨催化脫氮機理獨立于化學吸附脫硫機理，上圖顯示了不同NH3/NO比率下反應器出口氣體中N。
出口煙氣中的NOx濃度最初可能超過進口煙氣中的濃度，因為元素銅在驗收開始時就存在，所以氮氧化物的還原沒有被催化，氨氧化也會發生，隨著CuO和CuSO4的形成，NOx濃度急劇下降。
逐漸接近一個依賴于流速、溫度和NH4NOx比的值，可通過以下方式減少NOx的初始“滑移”：延遲向煙氣，直到銅被氧化，先將銅氧化成氧化銅，或者以硫酸鹽的形式保留未生成的部分受體/催化劑，例如，Sundaresan和Ram表明。
在鎢極氣體保護焊（GTAW）過程中加入MAO可細化，這是由于在凝固過程中由于焊接池中攪拌和流體流動的增，Wang等人發現，在使用MAO制造的Inconel 625合金的WA，樹枝晶細化，化學偏析減少，這有助于增強其機械性能。
Ram等人報告了在GTAW過程中應用MAO后，鋁合金焊縫的晶粒尺寸減小，拉伸延展性增強，這些令人鼓舞的結果表明，在凝固過程中應用MAO是細化焊縫和焊縫熔敷材料晶粒，從而改善其機械性能的一種有希望的方法，江蘇激光聯盟歡迎您的關注，參考文獻：K.S。
Bal，J.D，Majumdar，A.R，Choudhury，Study ofintergranular cor，Corros。
Sci.，157 (2019)，pp，406-419，1。
介紹，無孔(上)和無孔(下)EPCM的熔化過程(左:等溫，右:PCM固相分數)，模擬結果表明，凝固過程主要受傳導影響。
然而，固體的形狀很大程度上取決于膠囊中的空氣，這減少了局部區域的能量轉移，同時還發現，將PCM表面與管壁的溫差從5°C增加到15°C，可使凝固時間縮短25%，Archibold等人進一步研究了一種封裝的硝酸鈉。
在有空隙和沒有空隙的CSP應用中，硝酸鈉球作為TES的潛在選擇(見圖)，3，結果與討論，江蘇激光聯盟導讀：，WAAM過程中熔池的凝固在很大程度上受溫度梯度的控，晶粒的形核和長大行為對最終的組織和性能有很大的影響，焊接電弧電流及其固有磁場產生電磁洛倫茲力。
產生自激攪拌效應，使熔池內流體流動，在以往的研究中，對外磁場在WAAM中的應用進行了探索，結果表明。
外加磁場會增強洛倫茲力，并通過磁弧振蕩(MAO)增強人工攪拌，在傳統的凝固(鑄造)過程中，外加交變磁場可以誘導電磁攪拌(EMS)來細化晶粒，此外，在WAAM焊接和傳統電弧焊中成功應用了MAO。
從而提高了各種合金的制造質量和晶粒細化，包括不銹鋼、Al-、Ni-和ti合金，只需將微結構的大小和形狀相匹配，就可以組裝出高特異性的微結構，這類似于把釘子裝進洞里(或把鑰匙裝進鎖里)，目前的微加工技術允許制造具有微米級精度和復雜性的結。
因此，具有匹配尺寸和形狀的高度特定的微結構可以作為構建塊，例如，Vunjak-Novakovic和同事通過微成型技，細胞植入的微凝膠以理想的幾何圖案“?？俊钡侥＞咧?，最終用于研究各種細胞行為。
圖6 橫斷面顯微圖顯示了沉積樣品在不同條件下的幾何，TWW(總墻寬)和TWH(總墻高)顯示，相鄰層邊界之間的頻帶間距也被標記出來，2.材料和方法。
INCONEL 617 在 1100°F 至 1400°F 的溫度下穩定性能
——，減少面積百分比，不銹鋼-沉淀硬化鋼價格-高溫合金-上海隆繼金屬集團，mpy，腐蝕率*。
溫度，10(6)psi(GPa)，合金 617 具有優良的可焊性，Inconel Filler Metal 617 ，填充金屬的成分與母材的成分相匹配，熔敷焊縫金屬在強度和耐腐蝕性方面可與鍛造合金相媲美。
下表列出了來自焊接接頭的全焊縫金屬試樣的典型室溫拉，鋁，1000 磅/平方英寸，酸濃度%，沖擊強度，10(6)psi(GPa)。
mpy，42.038.3，126302396424428，10010004000，華氏度，0.10.40.5531503826，酸腐蝕，114.5133.5142.0144.0144.0。
405486487，合金 617 具有良好的熱成型性，但由于其在高溫下的固有強度，它需要相對較高的力，一般來說，617 合金的熱成型特性與 Inconel 625，重成型或鍛造的溫度范圍為 1850 至 2200°，可以在低至 1700°F 的溫度下進行輕度加工。
盡管 617 合金的加工硬化率很高，但它很容易通過常規工藝進行冷成型，為獲得最佳效果，合金應在細晶粒條件下冷成型，并應使用頻繁的中間退火，冷成型退火應在 1900°F 下進行，用 Inconel 617 填充金屬焊接的接頭在焊，——。
合金 617 的成分包括大量的鎳、鉻和鋁，以在高溫下具有高度的抗氧化性和抗滲碳性，這些元素以及鉬含量也使合金能夠承受許多潮濕的腐蝕環，8.00，彈性模量*，華氏度，0.9216860.60.4。
0.610.712.4611.8921.29--，44328285104，1400，1.50，10010003640800012000，液相。
J，毫米/年，126.5126.0128.5130.0129.5，兆帕，錳，鉻。
760，9410111312513714916117318，734769758755，13.414.716.319.322.525.52，510542。
0.60，595，242897464838--，111.5116.5117.5121.5132.0，--232444094，兆帕，伸長率%。
46.3，51.866.676.376.577.5，10010004000800012000，1000 磅/平方英寸，1000 磅/平方英寸，2132231819869，腐蝕率*。
硼，無曝光，毫米/年，℃，性能的穩定性，232，5650----。
鈷，合金 617 是一種固溶體鎳鉻鈷鉬合金，具有優異的高溫強度和抗氧化性，該合金還對廣泛的腐蝕環境具有優異的耐受性，并且很容易通過常規技術成型和焊接。
高鎳和鉻含量使合金能夠耐受各種還原和氧化介質，鋁與鉻一起在高溫下提供抗氧化性，固溶強化由鈷和鉬賦予，7685848791，在超過 1800°F 的溫度下結合了高強度和抗氧化，使 617 合金成為飛機和陸基燃氣輪機中管道、燃燒，由于其耐高溫腐蝕。
該合金用于硝酸生產中的催化劑網格載體、熱處理籃和鉬，合金 617 還為發電廠的組件提供了有吸引力的特性，包括化石燃料和核能，電氣和熱性能，暴露溫度。
3537384038，419440465515561611662，?ê-m，0.0030.0100.0130.130.791.，Btu/磅-°F，74(25)200(100)400(200)600。
mpy，358286138，11.8(81)11.6(80)11.2(77)1，0.0230.050.030.150.200.15，板棒管板或帶。
46.551.855.759.567.6，抗拉強度，材料，熱軋熱軋冷拔冷軋，拉伸模量，1300，126.5138.0138.0，℃。
英尺磅，——，650，10.0，73.978.6。
1020304050607085，5663626467，--6.47.07.47.67.78.08.48.，毫米/年，mpy，比熱***，酸濃度%。
抗拉強度，瓦/米-°C，伸長率，%，0.300.300.300.300.300.300，383336，磷酸的腐蝕速率，標本。
28930224513394，10010004000800012000，余，mpy，膨脹系數**，25947475452，--0.050.811.121.022.39。
872879886896893，110.4119.3，106.5111.5110.0109.5，銅，元素，鉬，0.015，6967676134。
1100，最小，mpy，最大限度，7820040060080010001200140。
曝光時間，h，19135354038，兆帕，171，——，產品形態，毫米/年。
3.207.6710.0610.7710.87，面積減少，%，°F(°C)，0.50，10.0。
776565，屈服強度（0.2% 抵消），導熱系數*，1200，伸長率。
%，617 合金具有出色的抗氧化性，這源于該合金的鉻和鋁含量，在升高的溫度下，這些元素會導致形成薄的、表面下的氧化物顆粒區域。
該區域在暴露于高溫時迅速形成，直至其厚度達到 0.001 至 0.002 英寸，氧化物區域為在金屬表面形成保護性氧化鉻層提供了適當，它還有助于防止保護層剝落，合金 617 具有優異的抗滲碳性能，下表顯示了 617 合金在 1800°F 的氣體滲，增重測量表明在測試期間吸收的碳量。
201002004006008001000，58.770.570.6，毫米/年，硬度BHN，H 3 PO 4 + 1% HF175°F (80。
0.006，屈服強度（0.2% 抵消），769803810838910，鐵，0.05，872952952，111.5，硫。
0.15，——，15.0，*根據電阻率計算，** 78°F 和所示溫度之間的平均線性膨脹系數，*** 計算值，*兩次測試的平均值。
氣相，172181193173，0.015，接合，ohm-circ mil/ft，埃米/米/°C。
電氣電阻率，0.50，30.6(211)30.0(206)29.0(20，*由動態方法確定**由彈性模量計算，761823。
H 3 PO 4，175°F (80°C)，溫度，屈服強度（0.2% 抵消），357459526527534，1020304048。
合金 617 對其強度水平的合金表現出異常良好的冶，涉及將材料暴露于 1100°F 至 1400°F ，盡管合金強度增加，延展性降低，但不會形成脆化階段，下表顯示了在高溫下暴露至 12，000 小時后拉伸和沖擊性能的變化，所有樣品在暴露前都處于固溶退火狀態。
強化歸因于碳化物的形成，以及在 1200°F 至 1400°F 的暴露溫度，γ′相的沉淀，與類似強度的含鎢合金相比，該合金的低密度在需要高強度重量比的飛機燃氣輪機等應，合金 617 通常用于固溶退火狀態。
該條件為最佳蠕變斷裂強度提供了粗晶粒結構，它還在室溫下提供最佳的彎曲延展性，固溶退火在 2150°F 的溫度下進行，時間與截面尺寸相稱，冷卻應采用水淬或快速空冷。
46.746.155.650.9，氧化和滲碳，0.1000.1040.1110.1170.124，319，1000 磅/平方英寸，在 1800°F (980°C) 的氫氣/2% 甲，6937332832，617 合金對多種還原性和氧化性酸具有良好的耐受性。
合金中的鉻賦予對氧化溶液的抵抗力，而鎳和鉬提供對還原條件的抵抗力，鉬還有助于抵抗縫隙腐蝕和點蝕，在沸騰的硝酸中，濃度低于 20% 時，腐蝕速率小于 1mpy (0.025mm/yr)，在 70% 的濃度下，速率是相對較低的 20mpy（0.5 毫米/年）。
速率由持續 72 小時的測試確定，在硫酸中，合金 617 在 175°F 的溫度下對高達約 3，下表給出了在硫酸中的實驗室測試結果，除了在沸騰的 30% 和 40% 溶液中的測試持續。
測試持續時間為 72 小時，該合金對鹽酸的耐受性中等至較差，在 175°F 的實驗室測試中，10% 濃度下的腐蝕速率為 150 mpy（3.8，20% 濃度下為 95 mpy（2.4 毫米/年），30% 濃度下為 50 mpy（1.3 毫米/年）。
下表還給出了含 1% 氫氟酸的磷酸的比率，測試持續時間為 72 小時，在氫氟酸中，合金 617 在濃度高達約 20% 時表現出有用的，該合金對液態酸的抵抗力很差，焦耳/公斤-℃，68，0.80。
合金 617 具有良好的可加工性，成型、機加工和焊接均按照鎳合金的標準程序進行，某些操作的技術和設備可能會受到合金強度和加工硬化率，*兩次測試的平均值，43.337.3，3.00，7367487577647707797938078，——。
酸濃度%，全焊金屬*全焊金屬**，62565658，175°F (80°C)，1000 磅/平方英寸，毫米/年，705。
抗拉強度，硫酸腐蝕速率，1000 磅/平方英寸，兆帕，增重。
克/平方米，碳，腐蝕率*，沸點溫度，——。
合金 617合金 263合金 188合金 L-60，鎳，--11.612.613.614.015.416.，兆帕，321357384410466，0.20.20.40.40.70.40.40.6。
泊松比**，硅，10(-6) 英寸/英寸/°F，mpy，毫米/年，0.50。
生產方法，——，*兩次測試的平均值，175°F 氫氟酸中的腐蝕速率，——，51020304050。
789920979993993，574848，磷，322318383351，鈦，24.0。
熱處理，20.0，1.120.812.082.162.64，1.2221.2451.2581.2781.308，58.356.358.158.556.4，H 3 PO 4，沸騰，剪切模量。
0.0050.0050.0100.0100.018，熱成型和冷成型，Btu - in/ft2 - hr - °F，402388401403389，769，兆帕。
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